Хонинговальные головки

При описании процессов функционирования динами­ческих систем станков обычно с целью упрощения разра­батываются плоские модели. Вместе с тем при описании несимметричных конструкций для обеспечения требуе­мой точности расчета необходима разработка простран­ственной модели, более полно отражающей взаимодей­ствия отдельных систем станка. Колебания элементов станка опишем уравнениями Лагранжа: В качестве обобщенных координат gi выберем Хі, у і, Zi> — перемещения […]

Шлифование в основном относится к финишным опе­рациям, поэтому во многом определяет эксплуатацион­ные свойства обработанных деталей. Одним из важных факторов, влияющих на эксплуатационные свойства де­талей, является качество поверхностного слоя, которое характеризуется геометрическими параметрами поверх­ности (шероховатостью, волнистостью, макрогеометри­ей); структурой поверхностного слоя (кристаллическим строением, наличием макро-, микро — и субмикродефек­тов, окисных пленок, обезуглероженного слоя, слоя, обедненного легирующими элементами, […]

Расчетная математическая модель определяется кон­структивными особенностями станка и будет оригиналь­ной для каждого типа оборудования. В данном случае математическая модель разработана применительно к универсально-заточным станкам мод. ЗМ642, ЗМ642Е, ЗД642Е, ЗЕ642Е, способным выполнять операции, харак­терные для плоско — и круглошлифовальных станков, а с применением специальных приспособлений на них могут выполняться специфические операции, встречающиеся при заточке и обработке […]

При определении влияния параметров процессов ре­зания на формирование геометрии поверхности обраба­тываемых деталей использованы методы обработки экспериментальных данных, изложенные в гл. 3. При эксперименте шлифовали только часть поверхности об­разца (рис.:5.4), что позволило на одном образце иметь обработанную и исходную поверхности. По разности их уровней рассчитывали фактическую глубину ■ резания. Перед обработкой каждого образца шлифовальный круг 38А25СМ15К8Б […]

Основой для составления расчетной математической модели, описывающей динамическую систему станка, явились результаты стендовых испытаний виброактивно­сти его отдельных узлов. Анализ экспериментальных дан­ных и технической документации позволил представить динамическую систему станка в виде шестимассовой модели, показанной на рис. 2.6, 2.7. Передаточная функция упругой системы станка рассматривается как взаимосвязь действующих сил и перемещений в зоне резания. Колебания измеряются […]

Относительные колебания формообразующих узлов станка при шлифовании увеличивают дисперсию высо­ты волны на шлифованной поверхности. Как видно нарис. 5.9, 5.10, независимо от материала образцов н час­тот вращения шпинделя существует зависимость высо­ты волны от дисперсии колебаний формообразующих узлов. Следовательно, формирование волнистости в основном происходит под влиянием геометрического фактора и соответствует кинематической модели формо­образования. Колебания на различных частотах […]

По выражению (1.15) могут быть определены значе­ния дисперсии относительных колебаний шпинделя со шлифовальным кругом и стола для различных значе­ний определяющих параметров станочной системы, вхо­дящих в математическую модель (2.45) —- (2.51) переда­точной функции. Значения ое могут быть рассчитаны как для средних значений параметров (конструктивных, жесткости, демпфирования и т. д.) с целью определения среднего уровня колебаний, так […]

Исследования микротвердости образцов показали (рис. 5.13, 5.14) ее изменения как по глубине поверх­ностного слоя, так и по длине шлифуемой поверхности. Характер изменений подтверждает вывод, что микротвер­дость изменяется периодически. Длина волны колебаний мпкротвердостн на поверхности шлифуемых образцов соответствует частоте колебаний сил резания. і’ііс. 5.І. Ч. Il. iMcm-mii’ микротвердости по глубине поверхностного слоя образцов но стали У10А, […]

При шлифовании кругом, имеющим правиль­ную форму, колебания линии контакта шлифо­вального круга и обрабатываемой детали можно пред­ставить в виде суммы гармонических функций: П х = vt ± 2 bi cos (©і* + Фг). Ї=1 (2.91) п у = "V а} (cos согі — 1) + /?• І— 1 (2.92) Тогда профиль поверхности детали будет описываться огибающей […]

Экспериментальные исследования проводились на круглошлифовальном бесцентровом станке особо высо­кой точности мод. ЗМ182А. Условия шлифования заго­товок диаметром 10 мм и длиной 95 мм из закаленной стали 45 (HRC 50—54) с исходной чекруглостыо 10— 15 мкм и шероховатостью поверхностей Rz=20 мкм при­ведены в табл. 5.5. В качестве параметров точности обработки (зависи­мых параметров i/j) использовались следующие показа­тели: .юна […]