Рубрика: Точность обработки при шлифовании

ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ

Расчетная математическая модель определяется кон­структивными особенностями станка и будет оригиналь­ной для каждого типа оборудования. В данном случае математическая модель разработана применительно к универсально-заточным станкам мод. ЗМ642, ЗМ642Е, ЗД642Е, ЗЕ642Е, способным выполнять операции, харак­терные для плоско — и круглошлифовальных станков, а с применением специальных приспособлений на них могут выполняться специфические операции, встречающиеся при заточке и обработке […]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ. ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ И ВИБРАЦИЙ. НА ПОГРЕШНОСТИ ОБРАБОТКИ

При определении влияния параметров процессов ре­зания на формирование геометрии поверхности обраба­тываемых деталей использованы методы обработки экспериментальных данных, изложенные в гл. 3. При эксперименте шлифовали только часть поверхности об­разца (рис.:5.4), что позволило на одном образце иметь обработанную и исходную поверхности. По разности их уровней рассчитывали фактическую глубину ■ резания. Перед обработкой каждого образца шлифовальный круг 38А25СМ15К8Б […]

СОСТАВЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

Основой для составления расчетной математической модели, описывающей динамическую систему станка, явились результаты стендовых испытаний виброактивно­сти его отдельных узлов. Анализ экспериментальных дан­ных и технической документации позволил представить динамическую систему станка в виде шестимассовой модели, показанной на рис. 2.6, 2.7. Передаточная функция упругой системы станка рассматривается как взаимосвязь действующих сил и перемещений в зоне резания. Колебания измеряются […]

ВЛИЯНИЕ ВИБРАЦИИ НА ПАРАМЕТРЫ ВОЛНИСТОСТИ И ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ

Относительные колебания формообразующих узлов станка при шлифовании увеличивают дисперсию высо­ты волны на шлифованной поверхности. Как видно нарис. 5.9, 5.10, независимо от материала образцов н час­тот вращения шпинделя существует зависимость высо­ты волны от дисперсии колебаний формообразующих узлов. Следовательно, формирование волнистости в основном происходит под влиянием геометрического фактора и соответствует кинематической модели формо­образования. Колебания на различных частотах […]

РАСЧЕТ УРОВНЕЙ КОЛЕБАНИИ ФОРМООБРАЗУЮЩИХ СИСТЕМ УНИВЕРСАЛЬНО-ЗАТОЧНЫХ СТАНКОВ

По выражению (1.15) могут быть определены значе­ния дисперсии относительных колебаний шпинделя со шлифовальным кругом и стола для различных значе­ний определяющих параметров станочной системы, вхо­дящих в математическую модель (2.45) —- (2.51) переда­точной функции. Значения ое могут быть рассчитаны как для средних значений параметров (конструктивных, жесткости, демпфирования и т. д.) с целью определения среднего уровня колебаний, так […]

ВЛИЯНИЕ ВИБРАЦИИ НА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ШЛИФОВАННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ

Исследования микротвердости образцов показали (рис. 5.13, 5.14) ее изменения как по глубине поверх­ностного слоя, так и по длине шлифуемой поверхности. Характер изменений подтверждает вывод, что микротвер­дость изменяется периодически. Длина волны колебаний мпкротвердостн на поверхности шлифуемых образцов соответствует частоте колебаний сил резания. і’ііс. 5.І. Ч. Il. iMcm-mii’ микротвердости по глубине поверхностного слоя образцов но стали У10А, […]

КИНЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ДЕТАЛИ ПРИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ ФОРМООБРАЗУЮЩИХ УЗЛОВ СТАНКА В ПРОЦЕССЕ ШЛИФОВАНИЯ

При шлифовании кругом, имеющим правиль­ную форму, колебания линии контакта шлифо­вального круга и обрабатываемой детали можно пред­ставить в виде суммы гармонических функций: П х = vt ± 2 bi cos (©і* + Фг). Ї=1 (2.91) п у = "V а} (cos согі — 1) + /?• І— 1 (2.92) Тогда профиль поверхности детали будет описываться огибающей […]

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА ОБРАБОТКИ НА КАЧЕСТВО ДЕТАЛЕЙ ПРИ БЕСЦЕНТРОВОМ ШЛИФОВАНИИ

Экспериментальные исследования проводились на круглошлифовальном бесцентровом станке особо высо­кой точности мод. ЗМ182А. Условия шлифования заго­товок диаметром 10 мм и длиной 95 мм из закаленной стали 45 (HRC 50—54) с исходной чекруглостыо 10— 15 мкм и шероховатостью поверхностей Rz=20 мкм при­ведены в табл. 5.5. В качестве параметров точности обработки (зависи­мых параметров i/j) использовались следующие показа­тели: .юна […]

МГНОВЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССА. ШЛИФОВАНИЯ ПЕРИФЕРИЕЙ КРУГА

Очевидно, что при отсутствии в огибающей дуг обра­зующей шлифовального крута петли колебания мгно­венных характеристик (дуги контакта шлифовального круга и обрабатываемой детали, площади сечения сни­маемого слоя материала, толщины сечения снимаемого материала) синхронны с колебаниями оси шлифоваль­ного круга. Когда огибающая имеет петлю, колебания мгновенных характеристик должны быть сдвинуты по отношению к колебаниям оси шлифовального круга. Сдвиг определяется […]

ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ ШЛИФОВАНИЯ

Зависимости (5.4) — (5.6) показателей точности об­работки при наружном врезном шлифовании от режи­мов резания могут быть использованы для оптимиза­ции процесса. В первом случае задача состоит ь том, чтобы най­ти такую совокупность значений режимов шлифования (независимых переменных Хг), при которой показатели точности обработки (зависимые параметры г/,) .прини­мают экстремальные значения. На себестоимость и производительность шлифования не накладывается […]