МЕТОДЫ И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ. ПРИТИРКИ

Методы притирки. Притирку различают по степени механиче­ской и инструментальной оснащенности.

Ручную притирку применяют в единичном производстве при отсутствии необходимого оборудования, обработке деталей слож­ной конфигурации и ремонтных работах. При ручной притирке движения, необходимые для проведения обработки, осуществля­ют вручную. Процесс весьма трудоемкий, точность и качество обработки в основном зависят от навыка рабочего. Рабочие вы­сокой квалификации могут достичь точности размеров и гео­метрической формы деталей в пределах 0,5—2 мкм и шерохова­тость обработанной поверхности Rz = 0,025 0,1 мкм.

Машинно-ручную притирку производят на токарных, свер­лильных станках, а также специальных доводочных бабках, электромеханических и пневматических машинах. При этом не­которые вспомогательные движения для выполнения рабочих приемов (возвратное движение, создание дополнительной на­грузки на притир и др.) выполняют вручную. Машинно-ручная

притирка в 3—5 раз снижает трудоемкость обработки. Этот ме­тод применяют в единичном и мелкосерийном производстве. В крупносерийном и массовом производстве его применяют при пригоночных работах.

Механическую притирку производят на специальных или уни­версальных притирочных (доводочных) станках, работающих по полуавтоматическому или автоматическому циклу. Этот метод притирки является наиболее совершенным и производительным; его применяют для обработки поверхностей любых деталей. Ра­бочий при этом осуществляет загрузку и выгрузку, а также кон­тролирует качество обработки.

Рис. 6. Принципиальные схемы притирки при различной инструментальной оснащенности: а — непрерывно подаваемой суспензией и намазкой абразивной пасты на притир; б — шаржированным притиром; в ~ монолитным (алмазным) притиром; г — безабра- зивной; д — сухой; е — взаимной: I — обрабатываемая деталь; 2 — абразивное зерно; 3 — жидкая фаза; 4 — притир; 5 — связка

Вибрационная притирка является сравнительно новым мето­дом обработки, при котором обработка осуществляется с помо­щью механического и вибрационного приводов или только под действием силы инерции (инерционная притирка). Дополнитель­ные колебания при рабочем движении притира или детали уве­личивают производительность процесса примерно в 2 раза. При этом шероховатость обработанной поверхности уменьшается. Другое преимущество вибрационной притирки заключается в том, что вследствие одинаковых скоростей притирки износ при­тира на всей поверхности происходит равномерно, вследствие чего повышается его стойкость.

Притирку абразивной суспензией (рис. 6, а) производят при­тирочной смесью с малой концентрацией режущих зерен, кото­рую непрерывно подают в зону обработки. Этот метод притирки

характеризуется высокой производительцостью, но обеспечивает более низкие точность и шероховатость (Яа == 0,08 ч — 0,32 мкм) обработанной поверхности, поэтому его в основном используют при предварительной притирке. При обработке абразивной сус­пензией на поверхности имеются царапины и поверхность стано­вится блестящей. При обработке деталей низкой твердости ме­таллическими притирами из-за малой вязкости жидкой фазы суспензии происходят частые заедания притира и детали. Поэто­му притирка абразивной суспензией является эффективной при обработке деталей из хрупких и высокотвердых материалов. Недостатки этого метода — повышенный расход абразивных ма­териалов, необходимость частой очистки трубопроводов от засо­рения и усиленный износ трущихся частей станка вследствие по­падания на них абразивных зерен.

Притирку намазкой абразивной пасты на притир осуществля­ют притирочной смесыо с повышенной концентрацией режущих зерен, которые периодически вводятся в зону обработки. Этот метод используют при ручной и машинно-ручной притирке, а при чистовых притирочных работах — при машинно-ручной при­тирке. Притирочную смесь на притир наносят в виде пасты или насыпают зерна абразива с последующим поливом их жидко­стью в дозированных количествах. Притирка намазкой абразив­ной пасты на притир по сравнению с притиркой абразивной су — л? спензией менее производительна, но обеспечивает брлее высокую ■О точность размеров и геометрической формы деталей и шерохова — тость обработанной поверхности Rz — 0,015 ч — 0,1 мкм.

Малая производительность процесса объясняется интенсив — ‘ ным измельчением и затуплением режущих зерен в процессе ра­боты и обогащением притирочной смеси продуктами износа, вследствие чего притирочные смеси быстро теряют свою работо­способность. При притирке намазкой абразивной пасты на при­тир на поверхности появляются выбоины и царапины и в зави­симости от условий притирки поверхность становится матовой или блестящей.

Притирку шаржированным притиром (рис. 6, б) производят абразивными зернами, вдавленными в притир. Этот метод при­тирки менее производителен, однако обеспечивает наиболее вы­сокую точность при меньшей шероховатости. Обработанная по­верхность имеет преимущественно зеркальный блеск. Притирку шаржированным притиром широко используют при изготовлении и ремонте плоскопараллельных концевых мер длины и различных эталонов, клапанов топливной арматуры и других изделий.

Притирку алмазным притиром (рис. 6, в) осуществляют мо­нолитным притиром, на рабочую поверхность которого нанесен алмазный слой. Этот метод притирки является наиболее про­грессивным и обеспечивает высокую производительность. Основ­ным недостатком его является нсполнфиспользование алмазно­го слоя притира. *■

Безабразивную притирку (рис. 6, г) применяют при обработ­ке мягких и пористых неметаллических детален. Инструментом является стеклянный притир с насечками, рабочая поверхность которого имеет матовый оттенок. В качестве смазки используют графитовую пыль, дисульфид молибдена и др.

«Сухую» притирку (рис. 6, д) применяют для получения зер­кальной поверхности. При сухой притирке металл снимается острыми гранями абразивных зерен и поэтому на поверхности детали появляются царапины. При этом методе притирки в при­тир наряду с шаржированными абразивными зернами вкрапли — ваются также продукты обработки — мелкие металлические ча­стицы, которые препятствуют дальнейшей работе абразивных зерен и способствуют возникновению сухого трения между сопри­касающимися металлическими поверхностями. В результате тре­ния обрабатываемая поверхность приобретает блеск, характер­ный для сухой притирки. При этом тончайший поверхностный слой образуется из аморфных слоев. Их возникновение обуслав­ливается локальной высокой температурой, развивающейся меж­ду поверхностями соприкосновения, которая приводит к размяг­чению и пластическому «течению» микронеровностей обрабаты­ваемой поверхности. В этом случае образованные на поверхно­сти царапины и выбоины получаются малых размеров, в результате чего достигается зеркальная поверхность.

При сухой притирке шероховатость поверхности получается в 2—3 раза меньшей, чем при «мокрой» притирке. Одним из не­достатков сухой притирки является «сгорание» притира, обуслов­ленное трением и окислением участка, подвергающегося дейст­вию высокой температуры. Поэтому с увеличением скорости л. силы прижима вероятность сгорания притира возрастает. Слиш­ком большая продолжительность притирки также может явиться причиной сгорания притира.

Взаимной притиркой (рис. 6, е) называют обработку, произ­водимую без участия притира, т. е. притирку деталей друг к дру­гу, при которой притиром является обрабатываемая деталь. Этот метод притирки применяют при подгонке деталей, в частности деталей герметичных сопряжений, когда раздельная притирка не обеспечивает высокую точность размеров и геометрической формы сопрягаемых деталей. Недостаток этого метода — от­сутствие взаимозаменяемости сопрягаемых деталей.

Основные показатели притирки. Основными технико-экономи­ческими показателями, характеризующими процесс притирки, яв­ляются: а) выпуск деталей Q, шт./мин; б) съем металла q, г/мин или мкм/мин; в) полная абразивная способность притирочной смеси (инструмента) L, мкм; г) период стойкости притира или притирочной смеси Г, мин.

Критерием абразивной способности притира или притирочной смеси является абсолютАд съем металла за период их стойко­сти. Период стойкости оіЖеделяется прекращением съема метал­ів

ла с детали или ухудшением количественных и качественных тех­нических показателей процесса. К. основным техническим показа­телям процесса притирки относятся: точность геометрической формы и линейных размеров и качество обработанной поверхно­сти (шероховатость поверхности, глубина и степень упрочнения поверхностного слоя, остаточные напряжения, наличие абразив­ных частиц на поверхности и др.).

Показатели процесса притирки зависят от сочетания различ­ных технологических факторов, действующих в процессе обработ­ки. Эти факторы действуют в тесной взаимосвязи.-В зависимости от особенностей процесса притирки технологические факторы, влияющие на показатели процесса, могут быть разделены на сле­дующие основные группы: 1) обрабатываемость материалов (ме­ханические свойства и химический состав материала, твердость и т. д.); 2) характеристика притирочных инструментов или мате­риалов (материал и твердость притира, материал и зернистость абразива, свойства жидкой фазы или связки, концентрация абра­зива в жидкой фазе или связке и т. д.); 3) параметры режима обработки (скорость, давление, продолжительность притирки и т. д.); 4) прочие условия притирки (метод и вид притирки, подго­товка поверхности иод притирку и т. д.); 5) субъективные фак­торы.

Съем металла q и шероховатость поверхности Rz как при при­тирке, так и при других видах отделочной обработки, выражают­ся следующими уравнениями [2]:

Ч =CqvpVadbWtS~m;

ь-с^УТ.

где Сч и CRz — коэффициенты, зависящие от свойств обрабаты­ваемого материала, абразива и других условий обработки; v — скорость притирки; руд — давление на обрабатываемой поверхно­сти; d — средний размер основной фракции абразивного порош­ка; W — концентрация абразивного порошка в жидкой фазе по массе; S — площадь контакта обработанной и рабочей поверхно­стей инструмента; у, 6, £, т — коэффициенты (у = 0,7 н — 1,0; 6 = 0,5 0,7; | = 0,7; т = 0,3).

Приведенные зависимости описывают процесс обработки только в определенном диапазоне изменения технологических факторов. С помощью ЭВМ установлены аналитические несте­пенные зависимости показателей обработки и технологических факторов, которые можно использовать и для нахождения опти­мальных значений переменных.

Для построения математического описания и оптимизации технологического процесса необходима исходная информация о влиянии технологических факторов на показатели процесса обра­ботки. Такая информация позволяет установить более простую форму связи с ограниченным числом параметров, входящих в

формулы, которые отражают наиболее характерные закономер­ности, присущие данному технологическому процессу. Рассмот­рим влияние технологических факторов на показатели процесса притирки. —

Обрабатываемость материалов характеризуется свойствами материала, которые определяют его сопротивление стружкообра — зованию и износу при трении, интенсивность съема металла (производительность), точность и качество обработанной поверх­ности (прежде всего шероховатость поверхности) и т. д.

Показатели процесса притирки тесно связаны с механически­ми свойствами и другими параметрами обрабатываемых мате­риалов и, следовательно, с их химическим составом, структурой. Относительная износостойкость є и твердость HV углеродистых сталей находятся в прямой зависимости от содержания углерода [24]. Для технически чистых цветных металлов и сталей в отож­женном состоянии, не упрочненных термической обработкой и на­клепом до испытания, между относительной износостойкостью и числом твердости существует прямая зависимость е0 = ЬНV0 для термически обработанных сталей є = е0 + b'(HV — HV0), где £0 — относительная износостойкость стали в отожженном со­стоянии; HVо — микротвердость стали в отожженном состоянии дэ испытания; UV — твердость стали в термически обработан­ном состоянии; b и Ь’ — коэффициенты пропорциональности, при — < чем b > Ь’ и Ь’ имеют разнос значение для сталей различного хи­мического состава.

Обрабатываемость металлов при притирке свободным абра­зивом в основном зависит от твердости. Материалы, обладающие большей твердостью, как правило, притираются труднее и при этом достигается меньшая производительность. Однако с повы­шением твердости материала (при’прочих равных условиях) ше­роховатость обработанной поверхности уменьшается. Такое вли­яние твердости материала можно объяснить повышенным изно­сом абразивных зерен и меньшей глубиной внедрения их в более твердый материал.

Для сопоставления обрабатываемости материалов при при­тирке используют относительные показатели или коэффициенты обрабатываемости (табл. 1): по абсолютному съему металла kL по производительности k4 по шероховатости поверхности kUz и т. д., которые определяются (при прочих равных условиях) деле­нием полученных абсолютных величин показателей притирки об­разца испытываемого материала на соответствующие показатели притирки образца эталонного материала.’

Подобные результаты получены при взаимной притирке кони­ческих поверхностей. Были исследованы различные материалы, в том числе стали одинакового химического состава, но разной структуры (твердости), полученной в результате термической обработки. Съем металла и шероховатость поверхности зависят от твердости материала (рис. 7), а материал существенно на них

и. — влияет. При взаимной притирке деталей из однородных стадии и пі мягких сталей однофазной структуры уже в начале процесса притирки наблюдается заедание притираемых поверхностей [3]. ио явление можно устранить введением в состав притирочной п иты антизадирных присадок (дисульфида молибдена и т. п.) и

Таблица I

Относительные показатели обрабатываемости некоторых материалов при притирке плоских поверхностей Комффици — • • 11 г обра­батывае­мости Сталь закален­ ная отожжен­ ная Бронза kq 1,0 1.1-1,3 2,0-2,5 kIU 1,0 1,1 —1,3 1,7—2,5

талла с поверхности пробки q осуществлением процесса притир — н шероховатости Ra притертой

‘<И по способу плавного нагруже — сти VHB мета],ла (корпус из ІІИЯ [1].С увеличением твердости стали 40Л, твердостью материала степень упрочнения и НВ 229-244)

глубина наклепа уменьшается.

Например при притирке абразивной суспензией из ЭБМ14 при давлении 0,5 кгс/см2 у деталей из закаленной стали 45 (HRC 42) глубина наклепанного слоя примерно в 2 раза меньше, чем у де­талей из нормализованной стали. При взаимной притирке дета­лей из закаленной стали 40Л с абразивной пастой на основе КЗМ20 (давление 0,75 кгс/см2) с увеличением микротвердости обрабатываемого материала от //50 208 до //5о 507 степень упроч­нения и глубина наклепа снижаются соответственно от 25 до 8е}) и от 24—27 до 11 —12 мкм.

Обрабатываемость металла при притирке в значительной сте­пени зависит от шероховатости и направления следов обработки при предшествующей операции, так как при притирке удаляется слой металла незначительной толщины. При более шероховатой исходной поверхности металл при притирке снимается более ин­тенсивно, чем с поверхности с меньшей шероховатостью.

Характеристиками притирочных инструментов и материалов являются материалы притира и абразивного зерна, жидкая фаза или связка, зернистость абразива и т. д., что в совокупности и оп­ределяет работоспособность притирочного инструмента. Работо­способность притирочного инструмента или отдельных его состав­ляющих элементов оценивается суммарным линейным съемом

материала (L, мкм), отклонением геометрической формы (А, мкм), шероховатостью обработанной поверхности (Rz или Ra, мкм) и т. д.

Эффективность притирки деталей машин в значительной сте­пени определяется травильным выбором характеристики прити­рочного инструмента. При притирке незакрепленными и полуза — крепленными абразивными зернами твердость материала прити­ра должна быть несколько ниже твердости притираемой детали. Если материал притира слишком твердый, абразив на нем будет дробиться. При слишком мягком притире абразив будет «уто­пать» в нем и терять режущую способность. При притирке сво­бодными абразивными зернами твердость материала притира вы­бирают больше, чем твердость притираемой детали. Под дейст­вием нормальной силы перекатываемые абразивные зерна вдавливаются на глубину, обратно пропорциональную твердости притира и притираемой детали; следовательно, уменьшается из­нос притира.

Точность притираемых поверхностей тесно связана с точно­стью геометрической формы рабочей поверхности притира. От­клонение’геометрической формы притираемой поверхности дета­лей Адст = &Лпр, где ДПр — отклонение геометрической формы притира; k = 0,3 — г — 1 — коэффициент пропорциональности. Мень­шее значение к принимается при значительном размере рабочей поверхности притира по сравнению с размером притираемой по­верхности детали.

На показатели притирки влияют характеристики притирочной пасты или абразивного слоя: материал и зернистость абразива, вязкость жидкой фазы или материал связки, концентрация абра: зивных зерен в пасте или абразивном слое. С изменением этих характеристик показатели процесса притирки меняются и между ними существует явно выраженная корреляционная связь.

Работоспособность притирочной насты, определяемая сум­марным линейным съемом материала и шероховатостью обрабо­танной поверхности при взаимной притирке конических поверх­ностей деталей из стали 45 твердостью HRC 34—38, выражается уравнениями (условия притирки следующие: станок конусонри — тирочный конструкции ВНИПТИнефтемаша; давление 0.75 кге/см2; скоростч притирки 15 м/мин; жидкая фаза состояла из 95% веретенного масла и 5% олеиновой кислоты) [17]:

L = — 19,00 + 4,00-10~*HV — f 0,Ш + 0,37U7—0,4- 10~2rf2—

— 0,28- Ю"2^2 0,057-10—— 0,28- 10~W;

Ra = — 0,50 + 0,38- ~*HV + 0,92- 10~2rf + 0,61 • 10+

+ 0,11- ~5HVci + 0,2-10—W—0,2b 10-^2—-0,26-10-«UP2,

где HV—микротвердость абразива.

С увеличением твердости абразивных материалов (рис. 8, а) абразивная способность притирочной пасты повышается, а шеро — 22

чоиатость обработанной поверхности при прочих равных услови­ях увеличивается. Это объясняется сравнительно большой сопро — ншляемостью раскалыванию и истиранию более твердых абра — :ш$ных материалов, которые обладают повышенной режущей і иособностью. Режущая способность абразивных материалов характеризуется не только их твердостью. Она характеризуется также строением зерен или способностью их дробиться, геомет­рической формой зерен (углом заострения граней и их сопря­жением) .

Рис. 8. Зависимость абразивной способности L притирочной смеси и шеро­ховатости обработанной поверхности Ra от мнкротвердости (а), зернисто­сти (б) и концентрации (а) абразива при взаимной притирке конических поверхностей: / — суммарный линейный съем металла; 2 — среднее арифметическое отклонение профили микронсровностей

Рациональное применение абразивных материалов зависит от условий обработки и свойств обрабатываемого материала. При притирке деталей из закаленной стали (HRC 60—62) шаржиро — п.-!иным абразивом наблюдается следующее соотношение средней тразивной способности абразивных материалов (М7)—синте — шческого алмаза (АС), глинозема (Гл), титанистого (ЭТ-3), хромистого (ЭХ-1) и белого (ЭБ) электрокорундов [10]:

где? Ср — средняя производительность абразивного порошка при прочих равных условиях.

Наименьшую шероховатость притираемой поверхности обес­печивают мягкие абразивные материалы (окись хрома, окись же­леза и др.). Алмазные инструменты обеспечивают повышенную производительность обработки и меньшую шероховатость обра-

ботанной поверхности преимущественно при притирке детален из высокотвердых и труднообрабатываемых материалов.

Зернистость абразивных материалов неодинаково влияет на работоспособность притирочной пасты (рис. 8, б). При притирке незакрепленным абразивом с увеличением размера зерна до его критического значения работоспособность притирочной смеси вначале возрастает, а затем, начиная с некоторого значения, ста-, билизируется.

Высота неровностей обработанной поверхности с увеличением размера зерен повышается [23]. Увеличение размера зерен в 9 раз (от М7 до М5) приводит к повышению съема металла в 1,3—1,4 раза и увеличению шероховатости обработанной поверхности в 2—2,5 раза. Поэтому в зависимости от условий обработки, целе­сообразно применять абразивные материалы зернистостью не более М28—М63. При обработке более крупными зернами, не­смотря на уменьшение общего количества работающих зерен, срезается более толстая стружка и общий съем металла несколь­ко возрастает. Однако слишком крупные зерна сравнительно быстро раскалываются. Поэтому с применением более крупных зерен съем металла увеличивается мало, а качество обработан­ной поверхности ухудшается.

С увеличением концентрации абразивных зерен работоспособ­ность притирочной смеси после начального возрастания умень­шается (рис. 8, в). Начальное возрастание производительности притирания с повышением концентрации абразивных зерен объ­ясняется увеличением количества зерен, находящихся в работе. Однако если концентрация абразивных зерен слишком высокая, то они в процессе работы, соприкасаясь, препятствуют взаимно­му перемещению. В результате режущие кромки их затупляются преждевременно и съем металла снижается.

О влиянии концентрации абразивных зерен в притирочной смеси на шероховатость обработанной поверхности не имеется единого мнения. Большинство исследователей утверждают, что шероховатость обработанной поверхности с увеличением концен­трации абразивных зерен после начального уменьшения возра-‘ стает. При малой концентрации абразивных зерен увеличивается нагрузка на каждое зерно, вследствие чего они образуют глубо­кие царапины. С увеличением концентрации абразивных зерен до некоторого критического значения глубина царапин и соответ­ственно величина шероховатости обработанной поверхности сни­жаются. При дальнейшем увеличении концентрации абразивных зерен в притирочной смеси гранулометрический состав зерен вы­равнивается трудно, неудовлетворительно смачиваются обраба­тываемая поверхность детали, абразивные частицы и металличе­ская стружка, что приводит к повышению шероховатости обра­ботанной поверхности.

Концентрация абразивных зерен в пасте в зависимости от кон­систенции жидкой фазы колеблется в пределах 30—60% по мас — 24

<’е. Большей концентрации соответствует наста с более жидкой консистенцией жидкой фазы.

Жидкая фаза и соотношение ее компонентов также влияет на работоспособность притирочного инструмента и качество об­работанной поверхности. С помощью жидкой фазы в притироч­ной смеси осуществляется подвод абразивных зерен в рабочую зону, удаление продуктов износа, равномерное распределение их но обрабатываемой поверхности, охлаждение детали, создастся смазывающий слой, предохраняющий поверхности от непосредст­венного контакта. Жидкая фаза кроме вязкости и маслянистости характеризуется также химической активностью, необходимой при притирке для быстрого образования на поверхности окисиых и адсорбционных молекулярных пленок, способствующих интен­сификации процесса обработки, а также для предохранения по­верхности от задиров и заеданий. С увеличением вязкости жид­кой фазы абразивная способность притирочного инструмента уменьшается, а высота неровностей обработанной поверхности возрастает. Это объясняется тем, что с повышением вязкости жидкой фазы увеличивается толщина смазочного слоя, что за­трудняет перемещение абразивных зерен по притираемой по­верхности. <

При притирке деталей из стали, чугуна, бронзы и т. д. наи­больший эффект достигается при применении жидкой фазы вяз­костью 1,5—3,2°ВУ.

Режим притирки является главным фактором регулирования процесса притирки. К параметрам режима притирки относятся: скорость притирки, т. е. скорость рабочего движения притира пли детали, а в случае нескольких движений — результирующая скорость притирки и отношение скоростей суммированных дви­жений; нагрузка на единицу площади или длины (при обработке цилиндрической поверхности) детали; характер их изменения и продолжительность притирки [10].

О влиянии скорости притирки на шероховатость обработанной поверхности нет единого мнения. Одни исследователи отмечают, что с увеличением скорости притирки шероховатость обработан­ной поверхности существенно не изменяется. Другие исследова­тели утверждают, что с увеличением скорости притирки шерохо­ватость притираемой поверхности возрастает. К подобным выво­дам пришли авторы при исследовании взаимной притирки кони­ческих поверхностей деталей из стали 40 абразивной пастой на основе КЗМ20 60%-ной концентрации при амплитуде колебания (50 мм/ход.

Между показателями и параметрами режима притирки при изменении скорости от 7,5 до 24 м/мин и давления от 0,13 до 1,5 кгс/см2 имеются зависимости в виде полинома второго по­рядка:

<7= —4,60 + 0,514а — ь 9,88р—0,16ра—0,005а2— 2,5р2;

У? а = 0,11 + 0,0034а д — 0,183р—0,028р2.

Съем металла и качество обработанной поверхности являются нелинейными функциями давления и скорости притирки.

При малой скорости (до б—8 м/мин) из-за продолжительно­го контакта взаимно перемещающихся поверхностей металличе­ского притира (контрдетали) и обработанной детали происходит холодное схватывание [28]. При сравнительно большой скорости при температурных деформациях ухудшается точность размеров и геометрической формы деталей и увеличивается шероховатость обработанной поверхности.

С увеличением скорости и давления в допускаемом диапазоне съем металла повышается. Большинство исследователей считает, что степень влияния скорости притирки на производительность превосходит степень влияния давления и между скоростью и про­изводительностью имеется прямо пропорциональная зависимость.

Анализ выводов других исследователей показывает, что с уве­личением скорости притирки съем металла сначала растет и, до­стигнув некоторой величины, определяемой условиями обработ­ки, уменьшается, а шероховатость обработанной поверхности не­сколько увеличивается. Притирка со скоростями выше точки экстремума сопровождается интенсивным истиранием абразив­ных зерен, прекращением их вращения (при притирке свободным абразивом) и удалением абразивной смеси cf притира иод дейст­вием центробежных сил. Увеличение шероховатости поверхности объясняется^повышением силы в зоне резания. На основании из­ложенного скорость рекомендуется принимать в следующих пре­делах: 50—100 м/мин при предварительной обработке; 10— 20 м/мин при окончательной обработке; 5—7 м/мин при высоко — точной обработке (шаржированным притиром).

С увеличением давления до критического значения повышает — . ся съем металла, а шероховатость обработанной поверхности по­сле некоторого возрастания (до 1,0 кгс/см2) уменьшается. Это связано с тем, что при низком давлении свободные зерна основ­ной фракции абразивного порошка плохо пробивают пленку слоя жидкости, а закрепленные зерна не вдавливаются на доста­точную глубину в поверхностный слой. При сравнительно боль­шом давлении (критическом значении) качество обработанной поверхности ухудшается, а в ряде случаев происходит схваты­вание обрабатываемого металла.

Начальное повышение съема металла и шероховатости по­верхности с возрастанием давления объясняется тем, что увели­чивается глубина микрорезания. При дальнейшем возрастании давления до критического значения шероховатость снижается, а производительность процесса притирки увеличивается в резуль­тате изменения и вовлечения в работу большого количества зе­рен. Снижение съема металла с увеличением давления выше кри­тического значения объясняется уменьшением прочности основ­ной части зерен. Критическое давление зависит от прочности зерен и условий их закрепления, твердости материала детали и 26

других условий притирки; “оно колеблется в пределах 1,5— !> кгс/см2 для притирки свободным и шаржированным абрази­вами.

В некоторых случаях, преимущественно при взаимной при­тирке, допускаемое давление ограничивается отсутствием шар­жированных абразивных зерен, что на порядок меньше, чем его критическое значение.