Сравнительный анализ способов АЭЭШ с другими методами шлифования

Плоское и круглое АЭЭШ [1] деталей из различных марок магнитных сплавов позволяет обеспечить рост производительности при шлифовании маг­нитов, в состав которых входят редкоземельные материалы, в 6,7—8 раз, литых магнитов из сплава ЮНДК35Т5 в 2,5-3,0 раза. При АЭЭШ режущего напайно — го твердосплавного инструмента (токарных резцов, фрезерных головок) появ­ляется возможность повышения его стойкости в 2,5—3,0 раза.

Представляет интерес сравнение различных способов шлифования: элек­трохимического (АЭХШ) глубинного и многопроходного, электроискрового с использованием источника постоянного тока ВУ 12/600 [9], электроэрозионно­го с использованием источника импульсного тока низкой частоты (50 Гц) ИТТ — 35 [10] и алмазного глубинного шлифования с охлаждением. Производитель­ность шлифования для рассматриваемых способов составляет 1200 мм /мин. Режимы шлифования следующие: скорость круга — 30 м/с, продольная подача — 0,3 м/мин (при многопроходном шлифовании — 3,0 м/мин), поперечная подача — 0,5 мм/дв. ход (при многопроходном — 0,05 мм/дв. ход), напряжение технологи­ческого тока — 6 В при АЭХШ и 28 В при АЭЭШ (табл. 1.4).

Таблица 1.4

Зависимость показателей АЭЭШ от способа шлифования

Способ

шлифования

Характеристика

круга

I, A

Кэф, кВт

Q, мг/г

Rz, мкм

Электрохимическое

глубинное

100/80 М020 100

140

1.4

0,83

0.38

Электрохимическое

многопроходное

100/80 М020100

110

0,8

1,25

0,48

Электроискровое

глубинное

100/80 М020 100

100

1,5

1,85

0,45

Электроэрозионное

глубинное

100/80 М020100

4

1,4

1,90

0,42

Алмазное глубинное с охлаждением

100/80 М04 100

2,3

0,80

0,40

При глубинном АЭХШ обеспечивается снижение расхода абразива при достижении сравнительно низких эффективной мощности шлифования и шеро­ховатости обработанной поверхности. Кроме того, при данном методе не про­исходит изменений в поверхностном слое, ухудшающих его структуру. Такая закономерность объясняется наиболее эффективным сочетанием микрорезания, анодного растворения и электроконтактных разрядов в съеме обрабатываемого материала.

При алмазном глубинном шлифовании с охлаждением без использования дополнительного воздействия технологического тока круг даже на наиболее работоспособной связке МО4 быстро теряет свою режущую способность, мощ­
ность шлифования возрастает до максимального предела, допустимого элек­тродвигателем привода, что приводит к необходимости частой правки круга.

Электроискровое и электроэрозионное глубинное шлифование, несмотря на различие вида импульсов, вводимых в зону шлифования, обеспечивают примерно одинаковую работоспособность кругов на связке МО20. Недостатком является повышение расхода алмазов. Для его снижения целесообразно при об­работке переходить к схеме II совмещения энергетических воздействий в зонах АЭЭШ. Кроме того в процессе глубинного АЭЭШ рабочее напряжение под­держивают в пределах 26-30 В, т. е. на нижнем пределе работы источника тока ИТТ-35. Повышение рабочего напряжения сверх указанного приводит к резко­му увеличению износа шлифовальных кругов (рис. 1.6). В целом АЭЭШ с при­менением генератора ИТТ-35 предпочтительно использовать на напряжениях

При упругом АЭЭШ твердого сплава ВК8 совместно со сталью 45, без­вольфрамового твердого сплава ТН20, быстрорежущей стали Р6М5 кругами из синтетических алмазов марки АС6 (со скоростью круга 30 м/с и продольной подачей 70 дв. ход/мин) производительность процесса повышается в 3—7 раз. Сравнительные технологические показатели обработки при различных методах шлифования по упругой схеме приведены в табл. 1.5.

Таблица 1.5

Технологические показатели АЭЭШ и АЭХШ по упругой схеме

Характеристика

круга

Метод

Обрабат.

материал

U

B

p

МПа

I

A

N

кВт

Q

мм3/мин

q

мг/г

АС6 125/100М

АЭХШ

ВК8+

6

1,1

200

1.0

250

0,59

М020 100

АЭЭШ

сталь 45

30

6-16

1.7

1200

3,50

АС6 125/100

АЭХШ

ВК8+

6

1,1

150

1.0

210

0,52

М020 100

АЭЭШ

сталь 45

30

4-6

1.5

1260

4,50

АС6 125/100М

АЭХШ

ВК8+

6

1,1

200

1,0

220

0,86

М020-2 100

АЭЭШ

сталь 45

30

4-8

1.6

1610

6,00

АС6 125/100М

АЭХШ

ВК8+

6

0,75

90

0,9

350

0,61

М013Э 100

АЭЭШ

сталь 45

30

4-10

1,4

1030

4,65

АС6 125/100М М020 100 АС6 125/100

АЭЭШ

ТН20

35

1,5

2

0.7

270

2,40

М013Э 100

85

7.26

При упругом АЭЭШ круги на связках с основой Cu-Sn-Sb обеспечивают более высокую производительность, чем круги на связках с основой Cu-Al-Zn. Следовательно, при упругом шлифовании твердого сплава со сталью и без­вольфрамового твердого сплава кругами со связками на основе Cu-Sn-Sb (М020, М020-2) электроэрозионное шлифование наиболее экономично. В слу­чае АЭЭШ быстрорежущих сталей производительность процесса повышается в два раза, однако, до четырех раз возрастает износ круга. Поэтому при обработке инструментов из быстрорежущих сталей целесообразнее использовать электро­химическое шлифование.

При упругом АЭЭШ инструментальных материалов (как быстрорежущей стали, так и твердого сплава со сталью) производительность обработки по сравнению с упругим АЭХШ повышается в 2-7 раз. В этом случае производи­тельность кругов на связках с основой Cu-Sn-Sb (МО20, МО20-2) в 1,2—1,6 раза выше, чем производительность кругов на связках с основой Cu-Al-Zn (М013Э). В целом при упругом шлифовании твердого сплава со сталью круга­ми на связках типа МО13Э экономически выгодна алмазно-электрохимическая обработка, а при шлифовании алмазными кругами на связках типа МО20 — электроэрозионная.

Для АЭЭШ по схеме I (см. рис. 1.4) характерны напряжения 30-35 В. И в этом случае при шлифовании вязких материалов (сталей) электроконтактные разряды приводят к повышенному износу круга. Они оказывают отрицательное воздействие на обрабатываемый материал и связку круга.

Так, АЭЭШ теплостойких наплавок типа ЗХ2В8, 25Х5ФМС и других ши­роко применяемых для повышения износостойкости деталей металлургическо­го оборудования, в частности валков горячей прокатки, позволяет повысить
производительность процесса [11]. Вместе с тем отклонение режимов от опти­мальных приводит к повышенному износу инструмента, формированию струк­турно-неоднородного слоя. Например, при обработке наплавленного покрытия типа ЗХ2В8 на круглошлифовальном станке кругами из металлизированных алмазов АС6 160/125 со скоростью резания 25 м/с, окружной скоростью заго­товки 45 м/мин, продольной подачей 1,0 м/мин, поперечной подачей 0,006 мм/дв. ход при напряжении 30-35 В структура обработанной поверхности формируется исключительно алмазными зернами. Эрозионное воздействие на обрабатываемую поверхность отсутствует. С дальнейшим повышением напря­жения на обработанной поверхности появляются незначительные участки, имеющие характерную кратерообразную структуру. Они образуются под влия­нием электрических разрядов.

При амплитуде напряжения 50 В интенсивность разрядов настолько вели­ка, что быстрый нагрев и охлаждение металла в локальных областях поверхно­сти вызывают формирование внутренних напряжений, превышающих предел прочности обрабатываемого материала. В местах электроэрозионного воздей­ствия образуется сетка микротрещин. Это характерно для АЭЭШ быстрорежу­щей стали Р6М5 (рис. 1.7). Глубина участков дефектного слоя при амплитуде напряжения 45 В составляет 10-12 мкм [11].

Сравнительный анализ способов АЭЭШ с другими методами шлифованияРис. 1.7. Лунка

от электроэрозионного разряда на быстрорежущей стали Р6М5

Поскольку электрические разряды действуют преимущественно на стружку, то с увеличением объемов единичных стружек электроэрозионное воздействие на обрабатываемую поверхность будет уменьшаться при постоянных параметрах импульсов. Объем снимаемого в единицу времени материала возрастает более ин­тенсивно, чем число режущих зерен, вступающих в работу с ростом попереч­ной подачи Sn, что и определяет увеличение среднего объема единичных сре­зов. Электронно-микроскопические исследования и рентгеноспектральный ана­лиз подтверждают возможность уменьшения интенсивности электроэрозионно­го воздействия на обрабатываемую поверхность с ростом поперечной подачи. Так, с увеличением Sn от 0,004 до 0,008 мм/дв. ход (при Snp = 0,7 м/мин и ампли­туде напряжения 30 В) площадь участков, возникающих под влиянием электри­ческих разрядов, уменьшается от 1,1 до 0,08 %. При, Зп = 0,012 мм/дв. ход фор­мируется однородная структура без следов эрозии.

Еще в большей степени на изменение объема единичных срезов влияет продольная подача. Если для формирования однородного поверхностного слоя
без следов электрической эрозии Sn необходимо увеличить в 2 раза (0,006­0,012 мм/ход), то Snp — лишь в 1,4 раза (от 0,7 до 1,0 м/мин). Влияние Snp на ин­тенсивность электроэрозионного воздействия определяется не только увеличе­нием среднего объема стружки с ее ростом, но и уменьшением времени контак­та круга с единичной площадкой поверхностного слоя за одни проход.

Круги на эрозионностойкой металлической связке МО20 при АЭЭШ ста­ли 10 (75 НВ) и стали 9ХФ (55 ИЯСЭ) изнашиваются быстрее, чем при АЭХШ [1]. Это можно объяснить тем, что кроме чисто электроэрозионных разрядов при АЭЭШ сталей имеют место электроконтактные разряды, вызванные доста­точно большими длинами срезаемых стружек. Изменение полярности электро­дов устраняет анодные оксидные пленки на обрабатываемой поверхности, что повышает интенсивность электроконтактных разрядов и износ круга. Следова­тельно, при шлифовании вязких материалов, в том числе закаленных и незака­ленных сталей, применять процесс АЭЭШ экономически нецелесообразно из-за повышенного износа кругов.

Поэтому, наряду с рассмотренной схемой I следует более широко исполь­зовать обработку по варианту II (см. рис. 1.4), при котором рабочую часть круга поддерживают в состоянии высокой режущей способности правкой его нерабо­чей зоны. При этом работоспособность, например, фасонных алмазных кругов, профилированных электроэрозионным методом, может быть различной и опре­деляется зернистостью и концентрацией алмазов [1]. Схема позволяет исполь­зовать и круги на связках Cu-Sn, которые не применимы при алмазном и элек­трохимическом шлифовании металлов из-за неравенства скорости износа зерен алмазов и связки, засаливаемости. Так, для врезного шлифования вольфрамо­кобальтовых твердых сплавов оптимальным является применение фасонных кругов, профилированных электроэрозионным методом, из алмазов АС15 зер­нистостью 200/160 или 160/125 на связке Ml [1].

Технические показатели правки и профилирования — повышение режу­щей способности и увеличение срока работы инструмента — обусловлены со­стоянием рельефа рабочей поверхности инструмента после эрозионного воз­действия на него, так как алмазные зерна выступают при этом на большую ве­личину над уровнем связки по сравнению с механическими методами правки. Большее выступание зерен после правки и непрерывное их вскрытие при АЭЭШ позволяют интенсифицировать режимы шлифования. Стабилизация ре­жущих свойств инструмента при АЭЭШ позволяет стабилизировать качество поверхности обрабатываемого изделия и снизить брак.

Updated: 05.04.2016 — 19:54